1各種干涉現象原因及分析
　　1.1漸開線干涉
　　在內嚙合過程中，如果實際嚙合線的端點B2落在理論嚙合線的極限點N1的左側（即PB2PN1）時，就會發生漸開線干涉。如果小齒輪加工是用插齒刀，則在加工內齒輪時就會產生范成頂切現象。若要避免這種干涉，很明顯，需使得實際嚙合線的端點B2落在理論嚙合線的極限點N1的右側（即PB2！PN1）。將齒輪參數代入不等式，可得不發生漸開線干涉的條件是
　　z1z21-tana2tan
　?。?）
　　式中，z1，z2，a2，
　　分別為小齒輪齒數、大齒輪齒數、內齒輪齒頂壓力角和嚙合角。
　　由不等式可知，防止干涉的措施有加大齒形角及變位系數。由于齒形角已經確定為20，所以只能從加大變位系數著手。通過計算可得各對齒輪在滿足重合度條件下不發生漸開線干涉的變位系數的取值范圍。
　　1.2徑向干涉
　　當把小齒輪從內齒輪的中心位置沿徑向裝入嚙合位置時，如果CD>EF，則會引起徑向干涉，若是在加工內齒輪時存在這種干涉，則內齒輪將產生徑向進刀頂切?？梢酝茖С霰苊鈴较蚋缮娴臈l件
　　a1為小齒輪齒頂壓力角。
　　一般防止徑向干涉的措施有增大齒形角、減小齒頂高、增大內齒輪和小齒輪的齒數差、增大內齒輪的變位系數（增大小齒輪的變位系數時容易引起干涉）。由于齒形角已經確定為20，齒頂高系數為06，采用了超短齒，不便于再減小齒頂高，而且考慮到徑向尺寸嚴格受限，在保證齒輪強度和重合度的前提下，內齒輪齒數僅為二十幾，并要保證有足夠大的傳動(閉式液壓傳動系統的研究與應用)比，所以齒數差也不宜再減，所以最好從變位系數方面考慮。通過計算可得各對齒輪在滿足重合度條件下不發生徑向干涉的變位系數的取值范圍。
　　1.3齒廓重疊干涉
　　結束嚙合的小齒輪的齒頂在退出內齒輪齒槽時，與內齒輪齒頂發生的重疊干涉稱為齒廓重疊干涉。存在這種干涉現象時，不僅影響齒輪的正確嚙合，并且不能安裝。如果是在加工內齒輪時，在這種干涉下，內齒輪的齒頂漸開線部分將遭到頂切。由文獻可知，滿足徑向干涉條件自然滿足齒廓重疊干涉條件，實際設計計算結果也證實了這一點，這里不再贅述。
　　當小齒輪的齒頂與內齒輪的齒根過渡曲線部分接觸，或者內齒輪的齒頂與小齒輪的齒根過渡曲線部分接觸時，便會引起過渡曲線干涉。由于內齒輪齒根過渡曲線干涉不易發生，設計計算結果也證明了這一點，所以不再分析。由可以推導出不產生小齒輪齒根過渡曲線干涉的條件。
　　a）當小齒輪用插齒刀加工時
　　加工小齒輪的插齒刀的嚙合角、齒頂壓力角和插齒刀齒數。通過計算可得各對齒輪在滿足重合度條件下不發生小齒輪齒根過渡曲線干涉的變位系數的取值范圍。
　　b）當小齒輪用滾齒刀加工時齒頂高系數和小齒輪的變位系數。
　　通過計算可得各對齒輪在滿足重合度條件下不發生小齒輪齒根過渡曲線干涉的變位系數的取值范圍。
　　從計算結果可以看出，2種加工小齒輪的方法都無法避免小齒輪的過渡曲線干涉，尤其是當小齒輪用滾齒刀加工時；如果加工小齒輪時能將小齒輪齒根圓以外部分齒廓都加工成漸開線（其實沒有必要完全都是漸開線），就不會產生小齒輪的過渡曲線干涉?？梢圆捎玫姆椒ㄓ校寒斝↓X輪用插齒刀加工時，采用舊插齒刀，減小插齒刀的變位系數；當小齒輪用滾齒刀加工時，將滾刀的過渡圓角縮小。
　　2結語
　　本文對在設計新型電潛螺桿泵減速器過程中齒輪干涉問題進行了詳細分析。此次設計中的漸開線干涉、徑向干涉、齒廓重疊干涉比較容易避免，而過渡曲線干涉由于各種限制條件的影響不易避免。通過分析后給出了2種解決方案，對其他齒輪設計具有參考價值，對初學者了解齒輪設計，尤其是對內嚙合的齒輪設計中存在的干涉現象有很大的幫助。